GH4169镍基合金板材高温拉伸性能研究

镍基合金作为高温合金中强度较高的一类合金，已得到广泛应用 [1-2] 。 其主要原因为： ① 高温镍基合金在溶解较多合金元素的同时又可以保持良好的自身组织稳定性； ② 在较高的温度下能够形成有序共格的金属间化合物作为晶体强化相，使高温镍基合金能够保持较高的高温强度 [3-6] 。 GH4169合金是一种沉淀强化镍基高温合金 [7-9] ，由于其具有优异的机械性能和极高的可加工性，是制造航空发动机涡轮盘和叶片中最常用的高温合金之一 [10] 。 受益于基体中弥散分布的 γ″ 相，在温度低于 650℃ 时具有更高的晶格错配及反向畴界能， 使合金 GH4169 在 -253~650℃ 内具有良好的综合性能 [11-13] ，在温度低于 650℃时的屈服强度为变形高温合金之首，并具有良好的抗疲劳、抗辐射及焊接性能 [14-16] 。

高天明等 [17] 对 900 ℃ 超温服役条件下 GH4169合金进行时效处理，发现随着时效时间的延长， δ 相沿晶界的不断析出，适量 δ 相的析出可提高材料的抗拉强度和高温塑性，大量析出导致合金抗拉强度和高温塑性变差。 李晨 [18] 利用不同固溶温度和应变速率研究变形工艺参数和固溶处理对 GH4169合金高温变形行为的影响，实验发现，流动应力随变形温度的降低和应变速率的提高而迅速增大。 丁奔 [19]建立了 GH4169 稀土强化镍基高温合金的修正非线性回归模型，引入相关系数和平均相对误差，结果表明该模型能够较准确地描述 GH4169 稀土强化镍基高温合金的高温流变行为。 在实验基础上，李帮松等 [20] 采用 Deform-3D 有限元软件模拟了锻造态GH4169合金试样中不同变形条件下的温度场及应力场分布，发现在较低温度以较高应变速率变形时合金中会产生较大的变形热，且随着变形温度的提高和应变速率的降低，变形热逐渐减小。

许多学者也致力于研究 GH4169合金在热变形过程中的显微组织演变， Liu [21] 和 Zhao [22] 发现动态再 结 晶 (dynamic recrystallization, DRX) 的 发 生 有利于细化晶粒。 随着变形温度和应变的升高，再结晶速率增加， 晶粒细化越明显。 此外， Ning[23] 和Wang [24] 发现 δ 相对再结晶也有很大的影响，其可诱导再结晶成核， 同时还可通过钉扎晶界来阻碍再结晶晶粒的长大，进而有利于再结晶过程中的晶粒细化 [25] 。

镍基合金不但具有良好的高温抗氧化和抗腐蚀能力，而且有较高的高温强度和持久强度，以及良好的抗疲劳性能，目前对镍基合金的研究多集中在挤压过程和热处理对显微组织和高温力学性能( 一般为 650 ℃ 以下 ) 的影响。 深入开展 GH4169合金高温力学性能变化规律的研究，预测 GH4169合金材料在高温条件下的寿命， 对服役条件苛刻部件的使用安全尤为重要。 本文针对厚度为 5mm 的 GH4169合金板材进行温度范围更大的高温拉伸力学性能测试， 获得不同温度和应变速率下 GH4169合金的拉伸实验数据，对其高温拉伸变形行为进行分析，为该合金板材的高温拉伸成形制备和服役性能评估提供数据支持。

1 、实验材料与方法

板材的高温拉伸实验采用炉中高温拉伸设备进行， 测量标准拉伸试样在高温下的载荷 - 位移曲线。

温度值选取 450 、 550 、 650 、 750 、 850 、 950 和 1 050 ℃ ，以两种应变速率 0.01 和 0.001 s ^-1 ， 分别进行拉伸实验，共测量 7×2=14 种情况的高温拉伸曲线。 假设高温变形全部发生在拉伸试样的平行段 ( 该段温度高，横截面面积小且均匀 ) ，可得出材料在不同温度和应变速率下的高温拉伸工程应力 - 应变曲线，在转变为真应力 - 应变曲线后，取均匀塑性变形阶段的部分真应力 - 应变曲线，按 Hollomon 公式进行拟合，以获取应变硬化指数 n ，分析合金的高温拉伸变形行为。

同时开展室温拉伸实验， 拉伸速率为 1 mm/min ，以进行对比。 实验所用 GH4169合金板材成分如表 1所示。

分别选取平行于试板厚度方向的试样和垂直于试板厚度方向的试样进行金相组织分析， 如图 1 所示。由于板材制备过程中轧制方向的影响，晶粒组织在轧制过程中被拉长，晶粒织构具有一定的取向性，如图 2a 所示；横截面金相组织晶粒织构无明显取向性，如图 2b 所示。

炉中高温拉伸试样及室温拉伸试样的形状及尺寸如图 3 所示。

2、 实验结果及讨论

2.1 室温拉伸实验结果

室温下测量得到的应力 - 应变曲线如图 4 所示。 室温拉伸的破坏试样照片如图 5 所示。 断裂发生在试样的直线段上，对多个试样取平均值，可得到材料的各项性能指标， 如表 2 所示。 可以看到，GH4169合金板材的屈服极限与抗拉强度近似为 500和 900MPa ，符合 GB/T 228.1-2021 标准。

2.2 高温力学性能测量结果

2.2.1 应变速率 0.001 s ^-1

炉中高温拉伸实验分别测量了 GH4169合金在两种应变速率 ( 分别为 0.01 和 0.001 s ^-1 ) ， 7 种温度 (450~1 050 ℃) 下的高温拉伸曲线，以进行比较。应变速率为 0.001 s ^-1 时， 在不同温度下， GH4169合金板材的真应力 - 应变曲线如图 6 所示。 由图 6 可知，在温度低于 650 ℃ 时，真应力 - 应变曲线变化不大， 保持了较高的强度。 根据 GB/T 228.1-2021 标准， GH4169合金在 -253~650 ℃ 的温度范围内组织和力学性能稳定，图 6 中的实验结果与标准相符，表明实验结果具有合理性。

由图 7 可知，拉伸温度为 650 ℃ 时，材料的强度得到一定程度提升， 其主要是由于 GH4169合金在该温度范围内发生了 γ″ 相的粗化现象。 随温度升高，试样在 750 ℃ 下强度明显升高， 这是由于该温度下γ″ 相析出速率加快， 屈服强度较 650 ℃ 时有明显提升。 在 GH4169合金中， γ′ 相和 γ″ 相为合金强化相， δ 相为 γ″ 相在高温下的稳定相。 由文献 [26] 可知，840 ℃ 时， δ 相在晶界和晶内大量析出，形成交叉分布的魏氏组织。 这部分转变的魏氏组织容易导致合金塑性变差，强度变高，因此， GH4169合金不宜在该温度范围内进行热拉伸成形。

当温度为 950 ℃ 时， 强化相 γ′ 相、 γ″ 相、 δ 相和各种碳化物都发生了溶解，从而造成了高温强度的大幅度下降；且由于魏氏组织 δ 相发生溶解，提升了GH4169合金的塑性。 温度进一步升高至 1050℃ 时，强度进一步降低，这与 An 等 [27] 的实验结果一致。统计应变速率为 0.001 s ^-1 条件下， GH4169合金的炉中高温拉伸实验结果，获得了伸长率、屈服强度和抗拉强度随温度的变化曲线，如图 7 所示。

由图 7 可见，温度低于 650 ℃ 时， GH4169合金的伸长率和屈服强度随温度变化不大， 与室温下的伸长率相当，保持了较高的高温强度；温度为 750℃ 时，材料的屈服强度最大，伸长率最小。当温度高于 850℃时，伸长率随着温度升高持续增大，屈服强度和抗拉强度显著降低，材料发生了明显的软化。 在 1 050 ℃时，伸长率达到 112% ，抗拉强度减小至 66 MPa ，仅为室温下的 7.4% 。 由此可见，在高温拉伸成形过程中， GH4169合金要获得较高的伸长率和较低的屈服强度，需要将加热温度提升至 950 ℃ 以上。

0.001s ^-1 应变速率下，拉伸破坏后的对比照片如图8 所示。 相比较而言，实验温度 950 ℃ 时，试样发生均匀塑性变形的区域更大，具有更大的伸长率。

2.2.2 应变速率 0.01 s ^-1

改变炉中高温拉伸实验的应变速率为 0.01 s ^-1 ，其应力 - 应变曲线如图 9 所示。

由图 9 可知，当应变速率为 0.01 s ^-1 时，随着温度的升高， GH4169合金的伸长率大致遵循先减小后增加的规律，屈服强度和抗拉强度在增加到一定数值后持续减小。 针对不同应变速率对材料伸长率、屈服强度和抗拉强度的影响，将它们绘制到图10 中进行对比。 随着温度的升高，两种不同应变速率下材料的伸长率都是先减小后增大，而屈服强度和抗拉强度则相反， 对应的特征点都出现于 750~800 ℃ 。 温度低于 650 ℃ 时， GH4169 镍基合金的伸长率和抗拉强度随温度变化不大， 与室温下的伸长率相当， 保持了较高的强度； 而当温度高于 850 ℃时， 材料的伸长率随着温度的升高有显著增大的趋势，强度快速降低，材料产生软化现象。 在 1 150 ℃左右时，伸长率达到 130.5% ，抗拉强度随着温度的升高持续减小，且在 1150℃ 左右，抗拉强度减小至73MPa ，仅为室温下的 7.8% 。 由此可见，在高温成形时，需要将加热温度至少提升至 850 ℃ 以上，以获得较大的伸长率。

由图 10 中的结果可以看到： ① 当应变速率分别为 0.01 s ^-1 和 0.001 s ^-1 时，伸长率、屈服强度和抗拉强度随温度变化遵循相同的规律： 伸长率随着温度的升高先减小后增大， 屈服强度和抗拉强度随着温度的升高先增加后降低。 750 ℃ 时强度最高，但是塑性相对最差。 ② 在温度相同的情况下，应变速率较低时 (0.001 s ^-1 ) ，伸长率较大，强度相对较低，这符合应变速率对材料强度和塑性影响的一般规律。 分析认为，相同温度下，较大的应变速率导致了流变应力的增大其主要原因为在材料变形初期的位错塞积与位错之间的钉扎作用使得位错难以移动， 从而导致加工硬化占主导作用，导致了流变应力的增加。

2.3 讨论

应变硬化指数 n 表示金属发生缩颈前依靠自身硬化使材料均匀变形的能力。 根据 Hollomon 公式，采用式 (1) 拟合均匀塑性变形阶段的真应力 S 与应变 e 的关系：

S=keⁿ          (1)

不同实验温度和不同应变速率下的应变硬化指数 n 如图 11 所示。室温下的应变硬化指数 n 为 0.338 ，硬化系数 k 为 1 866.4 MPa ，这表明材料在室温下具有较强的应变硬化能力。 当应变速率为 0.001 s ^-1 ，温度为 850 ℃ 时，应变硬化指数 n 降低至 0.06 ，几乎没有应变硬化能力，在实际工程应用中，会在均匀变形量很小时因发生局部变形而出现颈缩。 因此高强度的材料为了避免发生软化或者过早形成疲劳裂纹，应避免加热到此温度进行力学测试。

3、 结论

(1)GH4169合金板材室温弹性模量为 172.2 GPa ，屈服强度为 444.5 MPa ， 抗拉强度为 935.0 MPa ，应变硬化指数 n 为 0.338 。

(2) 在 0.01 和 0.001 s ^-1 应变速率下，伸长率、屈服强度和抗拉强度随温度变化遵循大致相同的规律：随着温度的升高，伸长率逐渐增加，屈服强度和抗拉强度随之降低。 在温度为 750~850 ℃ 范围内，伸长率有降低倾向， 应避免在该温度区间内进行高温拉伸成形制造。

(3) 温度低于 650℃ 时， GH4169合金的伸长率和抗拉强度随温度变化不大，与室温下的伸长率相当，保持了较高的强度。当温度超过 850 ℃ 时，在应变速率为 0.001 s ^-1 条件下，材料发生了明显软化，抗拉强度下降至 415 MPa ，为室温下的 46.6% ，应变硬化指数 n 为 0.06 ， 几乎没有应变硬化能力。 温度为1 050 ℃ 时，伸长率达到 112% ，抗拉强度减小至66 MPa ，仅为室温下的 7.4% 。

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